RU2375499C2 - Method of producing multi-layer heat protecting coating on parts out of heat resistant alloys - Google Patents
Method of producing multi-layer heat protecting coating on parts out of heat resistant alloys Download PDFInfo
- Publication number
- RU2375499C2 RU2375499C2 RU2007146968/02A RU2007146968A RU2375499C2 RU 2375499 C2 RU2375499 C2 RU 2375499C2 RU 2007146968/02 A RU2007146968/02 A RU 2007146968/02A RU 2007146968 A RU2007146968 A RU 2007146968A RU 2375499 C2 RU2375499 C2 RU 2375499C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- layer
- heat
- coating
- resistant
- thickness
- Prior art date
Links
Landscapes
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области машиностроения и может быть использовано, например, в авиационном двигателестроении для защиты деталей газотурбинных двигателей, работающих при высоких температурах (рабочие и сопловые лопатки и т.д.).The invention relates to the field of mechanical engineering and can be used, for example, in the aircraft engine industry to protect parts of gas turbine engines operating at high temperatures (working and nozzle blades, etc.).
Жаропрочные сплавы, например никелевые сплавы, при высоких температурах требуют защиты от окисления и перегрева.Heat resistant alloys, such as nickel alloys, at high temperatures require protection against oxidation and overheating.
Известен способ защиты никелевых жаропрочных сплавов силикатными эмалями, например для защиты сплава ЖС6КП применяются эмали ЭВТ-41М, ЭВТ-13-11, ЭВТ-10 (Солнцев С.С. и Туманов А.Т. Защитные покрытия металлов при нагреве. - М., Машиностроение, 1976 г.) - аналог.There is a method of protecting nickel heat-resistant alloys with silicate enamels, for example, enamels ЭВТ-41М, ЭВТ-13-11, ЭВТ-10 (Solntsev S.S. and Tumanov A.T. Protective coatings of metals during heating. - M. , Engineering, 1976) - an analogue.
Однако при температурах эксплуатации, превышающих 1050°С, эти покрытия обладают низкой жаростойкостью и теплозащитным эффектом.However, at operating temperatures exceeding 1050 ° C, these coatings have low heat resistance and heat-shielding effect.
Для защиты жаропрочных сплавов часто применяются плазменные покрытия. Как правило, используются многослойные покрытия, состоящие из жаростойкого интерметаллидного слоя системы NiCrAl и теплозащитного слоя покрытия на основе ZrO2.Plasma coatings are often used to protect refractory alloys. As a rule, multilayer coatings are used, consisting of a heat-resistant intermetallic layer of the NiCrAl system and a heat-protective coating layer based on ZrO2.
Известен способ нанесения многослойных покрытий плазменным газотермическим методом, где в качестве первого слоя применяют покрытие системы Ni-Cr-Al-Y, а в качестве второго слоя - керамику (Колбмыцев П.Т. Газовая коррозия и прочность никелевых сплавов. - М., Металлургия, 1984 г., с.169-170) - аналог.A known method of applying multilayer coatings by a plasma gas-thermal method, where the Ni-Cr-Al-Y system coating is used as the first layer and ceramic is used as the second layer (P. Kolbmytsev. Gas corrosion and the strength of nickel alloys. - M., Metallurgy , 1984, p. 169-170) - analogue.
Наиболее близким к заявляемому является способ получения многослойных покрытий на жаропрочных сплавах термобарьерным покрытием (патент США №4055705, НКИ 428/633, опубл. 25.10.1977 г.) - прототип.Closest to the claimed is a method of producing multilayer coatings on heat-resistant alloys with a thermal barrier coating (US patent No. 4055705, NKI 428/633, publ. 10/25/1977) - prototype.
Известный способ состоит из подготовки поверхности сплава, нанесения методом плазменного напыления жаростойкого слоя на основе NiCrAl толщиной 80-200 мкм, нанесения плазменным напылением термобарьерного слоя на основе ZrO2Y2O3 толщиной 250-750 мкм. В случае необходимости поверхность керамического слоя покрытия может быть подвергнута механической обработке для снижения аэродинамических потерь.The known method consists of preparing the surface of the alloy, applying by plasma spraying a heat-resistant layer based on NiCrAl with a thickness of 80-200 microns, applying a plasma spraying of a thermal barrier layer based on ZrO2Y2O3 with a thickness of 250-750 microns. If necessary, the surface of the ceramic coating layer can be machined to reduce aerodynamic losses.
Данные покрытия имеют небольшой ресурс (не более 300 часов при температуре ≤1050°С) из-за отслоения керамического слоя. Причиной отслоения является ускоренное окисление поверхности первого слоя и низкая прочность оксидной пленки, образующейся на границе металлического и керамического слоев покрытия.These coatings have a small resource (no more than 300 hours at a temperature of ≤1050 ° С) due to the delamination of the ceramic layer. The cause of exfoliation is the accelerated oxidation of the surface of the first layer and the low strength of the oxide film formed at the interface between the metal and ceramic layers of the coating.
Кроме того, известные композиции не могут обеспечить длительный ресурс деталей при их работе в условиях интенсивного термического воздействия при работе в условиях температур не менее 1050°С.In addition, the known compositions cannot provide a long service life of parts when they are working under conditions of intense thermal exposure when working at temperatures of at least 1050 ° C.
Техническим результатом, на достижение которого направлено заявляемое изобретение, является повышение долговечности деталей с многослойным теплозащитным покрытием в условиях интенсивного циклического термического воздействия при работе в условиях высоких температур.The technical result, the achievement of which the claimed invention is directed, is to increase the durability of parts with a multilayer heat-shielding coating under intense cyclic thermal effects when operating at high temperatures.
Указанный технический результат достигается тем, что способ получения многослойного теплозащитного покрытия на деталях из жаропрочных сплавов включает алитирование поверхности, нанесение вакуумно-плазменным напылением связующего слоя MeCrAlY, где в качестве Me используют Ni и/или Со, нанесение жаростойкого защитного слоя MeCrAlY, где в качестве Me используют Ni и/или Co, и керамического слоя ZrO2Y2O3, причем жаростойкий и керамический слои покрытия наносят методом газотермического напыления, а отжиг деталей проводят при температуре не менее 900°С и ниже 1050°С в течение времени более 2-х часов, но не более 4-х часов.The specified technical result is achieved in that the method for producing a multilayer heat-protective coating on parts made of heat-resistant alloys includes surface aluminization, vacuum-plasma spraying of a MeCrAlY binder layer, where Ni and / or Co are used as Me, and a heat-resistant protective layer MeCrAlY is applied, where as Me use Ni and / or Co, and a ZrO 2 Y 2 O 3 ceramic layer, the heat-resistant and ceramic coating layers being applied by thermal spraying, and the parts are annealed at a temperature of at least 900 ° C and below 1050 ° C for a time of more than 2 hours, but not more than 4 hours.
В способе алитирование могут осуществлять до получения слоя покрытия толщиной 30-50 мкм.In the method, alimentation can be carried out to obtain a coating layer with a thickness of 30-50 microns.
В способе связующий слой покрытия могут наносить толщиной 20-50 мкм.In the method, a binder coating layer can be applied with a thickness of 20-50 microns.
В способе жаростойкий слой покрытия могут наносить толщиной 60-100 мкм.In the method, a heat-resistant coating layer can be applied with a thickness of 60-100 microns.
В способе керамический слой покрытия могут наносить толщиной 120-240 мкм.In the method, the ceramic coating layer can be applied with a thickness of 120-240 microns.
В способе в качестве жаропрочных сплавов могут использовать сплавы, содержащие Ni и/или Co.In the method, alloys containing Ni and / or Co. can be used as heat-resistant alloys.
В способе в качестве Me могут использовать Ni и/или Со.In the method, Ni and / or Co can be used as Me.
В заявляемом способе алитирование могут осуществлять способом газоциркуляционного осаждения или способом диффузионного насыщения из порошковой смеси или осаждением алюминия с последующим диффузионным отжигом.In the inventive method, alimentation can be carried out by the method of gas circulation deposition or by the method of diffusion saturation from a powder mixture or by precipitation of aluminum followed by diffusion annealing.
Для достижения заявляемого технического результата существенной является как последовательность нанесения слоев, так и способы их нанесения, и заключающая операция термообработки.To achieve the claimed technical result, both the sequence of applying the layers and the methods of applying them, and the final heat treatment operation, are essential.
Начальным этапом получения многослойного покрытия по заявляемого способу является нанесение защитного алитированного слоя на поверхность детали. Алитирование возможно осуществлять либо способом газоциркуляционного осаждения, либо способом диффузионного насыщения из порошковой смеси или осаждением алюминия с последующим диффузионным отжигом.The initial stage of obtaining a multilayer coating according to the proposed method is the application of a protective aluminized layer on the surface of the part. It is possible to carry out alitization either by the method of gas circulation deposition, or by the method of diffusion saturation from a powder mixture or by precipitation of aluminum, followed by diffusion annealing.
Это связано с тем, что для достижения заявляемого технического результата существенным является создание диффузионного барьера для перехода алюминия из жаростойкого защитного слоя в материал детали, так как, в противном случае, уменьшение содержания алюминия в жаростойком защитном слое снижает долговечность покрытия, а следовательно, и детали, на которую оно нанесено.This is due to the fact that in order to achieve the claimed technical result, it is essential to create a diffusion barrier for the transition of aluminum from the heat-resistant protective layer to the material of the part, since, otherwise, a decrease in the aluminum content in the heat-resistant protective layer reduces the durability of the coating, and therefore the details on which it is applied.
Следующей операцией является нанесение связующего слоя состава MeCrAlY на алитированную поверхность детали. Связующий слой наносят методом вакуумно-плазменного напыления, например вакуумно-плазменной технологией высоких энергий (ВПТВЭ) на установке МАП. Это обеспечивает высокое значение адгезии напыляемого связующего слоя к алитируемой поверхности.The next step is to apply a binder layer of MeCrAlY composition to the aluminized surface of the part. The bonding layer is applied by the method of vacuum-plasma spraying, for example, high-energy vacuum-plasma technology (HHPE) at the MAP installation. This ensures a high adhesion value of the sprayed binder layer to the surface to be coated.
Состав связующего слоя в качестве элемента Me может содержать Ni и/или Со и выбирается из условия совместимости с составом жаростойкого защитного слоя, который наносится позднее, а также с учетом рабочих температур детали. Так при температурах выше 1050°С используют Ni или NiCo, при температурах ниже 1050°С возможно использование Ni и/или Со.The composition of the binder layer as an element Me may contain Ni and / or Co and is selected from the condition of compatibility with the composition of the heat-resistant protective layer, which is applied later, and also taking into account the operating temperatures of the part. So at temperatures above 1050 ° C use Ni or NiCo, at temperatures below 1050 ° C it is possible to use Ni and / or Co.
Это связано с тем, что в состав жаростойких покрытий для жаропрочных сплавов, работающих в условиях температур 1050°С и выше, как правило входит Ni или NiСо в количестве не менее 60% по массе.This is due to the fact that the composition of heat-resistant coatings for heat-resistant alloys operating at temperatures of 1050 ° C and above, as a rule, includes Ni or NiСо in an amount of at least 60% by weight.
Связующий слой, который в заявляемом способе располагается между алитированной поверхностью детали из жаропрочного сплава и жаростойким слоем, должен быть совместим с ними как по химическому составу, так и по теплофизическим свойствам, например коэффициенту термического расширения.The bonding layer, which in the inventive method is located between the aluminized surface of the heat-resistant alloy part and the heat-resistant layer, must be compatible with them both in chemical composition and in thermophysical properties, for example, coefficient of thermal expansion.
Количественные соотношения элементов связующего слоя зависят от условий работы детали, на которую наносят многослойное покрытие. В настоящее время из уровня техники известны составы, которые используются для нанесения таких покрытий.The quantitative ratios of the elements of the binder layer depend on the operating conditions of the part on which the multilayer coating is applied. Currently, the prior art known compositions that are used for applying such coatings.
Заявляемый технический результат достигается при использовании любого из известных составов, который содержит матрицу MeCrAlY, где Me - Ni и/или Со.The claimed technical result is achieved using any of the known compositions, which contains a matrix MeCrAlY, where Me is Ni and / or Co.
На связующий слой наносят жаростойкий слой MeCrAlY методом газотермического напыления. Состав жаростойкого слоя в качестве элемента Me содержит Ni и/или Со.A heat-resistant MeCrAlY layer is applied to the binder layer by thermal spraying. The composition of the heat-resistant layer as the element Me contains Ni and / or Co.
Это объясняется так же, как и для связующего слоя покрытия.This is explained in the same way as for the bonding layer of the coating.
Выбор метода нанесения жаростойкого слоя определяется требованиями обеспечения высокой адгезии его с наносимым позднее керамическим слоем.The choice of the method of applying a heat-resistant layer is determined by the requirements for ensuring high adhesion with a later applied ceramic layer.
Количественные соотношения элементов жаростойкого защитного слоя также зависят от условий работы детали, на которую наносят многослойное покрытие. В настоящее время из уровня техники известны составы, которые используются для нанесения таких покрытий. Заявляемый технический результат достигается при использовании любого из известных составов, который содержит матрицу MeCrAlY, где Me - Ni и/или Со.The quantitative ratios of the elements of the heat-resistant protective layer also depend on the operating conditions of the part on which the multilayer coating is applied. Currently, the prior art known compositions that are used for applying such coatings. The claimed technical result is achieved using any of the known compositions, which contains a matrix MeCrAlY, where Me is Ni and / or Co.
Нанесение на жаростойкий защитный слой керамического слоя из диоксида циркония, стабилизированного окисью иттрия, осуществляют методом газотермического напыления на воздухе (например, APS). Это, в совокупности с остальными существенными признаками заявляемого способа, обеспечивает достижение заявляемого технического результата. Для реализации заявляемого способа используются известные составы компонентов керамического слоя покрытия.The yttrium-stabilized zirconia ceramic layer is applied to the heat-resistant protective layer by gas thermal spraying in air (for example, APS). This, together with the remaining essential features of the proposed method, ensures the achievement of the claimed technical result. For the implementation of the proposed method, known compositions of the components of the ceramic coating layer are used.
Термообработку многослойного покрытия осуществляют по режиму отжиг в вакууме при температуре 900-1050°С в течение 2-4 часов.The heat treatment of the multilayer coating is carried out according to the annealing in vacuum at a temperature of 900-1050 ° C for 2-4 hours.
Если температура ниже заявляемых значений, то отжиг в течение заявляемого времени не влияет на работоспособность и долговечность покрытия, а если выше, то ухудшаются характеристики долговечности из-за изменения химического состава как связующего, так и жаростойкого защитного слоев.If the temperature is lower than the declared values, then annealing during the claimed time does not affect the performance and durability of the coating, and if higher, the durability characteristics deteriorate due to changes in the chemical composition of both the binder and the heat-resistant protective layers.
Если время обработки менее 2 часов, то в заявляемом интервале температур не происходит выравнивание химического и фазового состава связующего и жаростойкого защитного слоев, что приводит к снижению долговечности детали с покрытием.If the processing time is less than 2 hours, then in the claimed temperature range there is no alignment of the chemical and phase composition of the binder and heat-resistant protective layers, which leads to a decrease in the durability of the coated part.
Увеличение времени обработки свыше 4 часов не приводит к дополнительному увеличению долговечности покрытия.The increase in processing time over 4 hours does not lead to an additional increase in the durability of the coating.
Как показали проведенные заявителем исследования, заявляемый технический результат достигается только при выполнении в заявляемой последовательности всех существенных признаков, отраженных в независимом пункте формулы изобретения. В случае, если последовательность нанесения слоев, методы их нанесения и их качественный состав будут нарушены в силу вышеизложенного, технический результат достигнут не будет.As shown by the studies conducted by the applicant, the claimed technical result is achieved only when all the essential features reflected in the independent claim are fulfilled in the claimed sequence. If the sequence of applying the layers, the methods of applying them and their quality composition are violated due to the foregoing, the technical result will not be achieved.
Для улучшения характеристик параметров многослойного покрытия толщину алитированного слоя выдерживают в пределах 30-50 мкм, толщину связующего слоя покрытия - 20-50 мкм, толщину жаростойкого подслоя покрытия - 60-100 мкм, а толщину керамического слоя - 120-240 мкм, при этом для получения оптимального результата суммарная толщина связующего и жаростойкого слоев должна быть в диапазоне от 100 до 150 мкм.To improve the characteristics of the parameters of the multilayer coating, the thickness of the coated layer is kept within 30-50 microns, the thickness of the bonding coating layer is 20-50 microns, the thickness of the heat-resistant coating sublayer is 60-100 microns, and the thickness of the ceramic layer is 120-240 microns, while to obtain the optimal result, the total thickness of the binder and heat-resistant layers should be in the range from 100 to 150 microns.
Кроме того, для получения оптимального результата составы для нанесения слоев покрытия целесообразно выбирать таким образом, чтобы с удалением от поверхности детали в каждом последующем содержащем AL слое его количество уменьшалось по сравнению с предыдущим слоем, например: нанесение алитированного слоя с содержанием Al - 15-22%, нанесение связующего слоя с содержание Al - 10-12%, нанесение жаростойкого слоя с содержанием Al - 8-10%. Это связано с уменьшением или устранением возможности диффузии Al из покрытия в поверхностный слой детали. In addition, to obtain the optimal result, it is advisable to choose the compositions for applying the coating layers so that with the removal of the part from the surface in each subsequent AL-containing layer, its amount decreases compared to the previous layer, for example: applying an aluminized layer with an Al content of 15-22 %, applying a binder layer with an Al content of 10-12%, applying a heat-resistant layer with an Al content of 8-10%. This is due to the reduction or elimination of the possibility of diffusion of Al from the coating into the surface layer of the part.
Примеры конкретного выполненияCase Studies
Пример 1Example 1
На газодинамическом стенде проводились термоциклические испытания 2-х рабочих лопаток ТВД из никелевого жаропрочного сплава с покрытием.Thermocyclic tests were carried out on a gas-dynamic bench for 2 working blades of a fuel assembly made of a heat-resistant nickel alloy with a coating.
На лопатку №1 было нанесено покрытие по следующей схеме: сначала жаростойкий слой - Co30Ni20Cr8Al1,0Y; потом керамический слой - ZrO2+7%Y2O3 The blade No. 1 was coated according to the following scheme: first, a heat-resistant layer — Co30Ni20Cr8Al1.0Y; then the ceramic layer - ZrO 2 + 7% Y 2 O 3
На лопатку №2 было нанесено покрытие по заявляемому способу - алитирование поверхности лопатки способом газоциркуляционного алитирования (толщина слоя 40 мкм), нанесение связующего слоя Ni20Co20Cr11A10,5Y способом ВПТВЭ (толщина слоя 30 мкм), нанесение жаростойкого слоя Co30Ni20Cr8Al1,OY способом плазменного напыления на воздухе (толщина слоя 100 мкм), напыление керамического слоя ZrO2+7%Y2O3 способом плазменного напыления на воздухе (толщина слоя 200 мкм). После нанесения покрытия производили отжиг детали по режиму 1050°С, 2 часа.The blade No. 2 was coated according to the claimed method — the ablation of the surface of the blade by gas circulation alitization (layer thickness 40 μm), the application of a bonding layer of Ni20Co20Cr11A10.5Y by the VPTVE method (layer thickness of 30 μm), the application of the heat-resistant layer Co30Ni20Cr8Al1, OY by plasma spraying in air (layer thickness 100 μm), spraying the ceramic layer ZrO 2 + 7% Y 2 O 3 by plasma spraying in air (layer thickness 200 μm). After coating, the parts were annealed according to the regime of 1050 ° С for 2 hours.
Условия проведения испытанийTest conditions
Режим минимальной Т (300…350°С) - 25…35 сMinimum T mode (300 ... 350 ° C) - 25 ... 35 s
Режим максимальной Т (Т=1050…1070°С) - 30…35 с.Maximum T mode (T = 1050 ... 1070 ° С) - 30 ... 35 s.
Результаты испытанийTest results
Лопатка №1 - появление сколов керамического слоя через 150 циклов после начала испытаний. Через 350 циклов полное скалывание покрытия по входной кромке лопатки. Через 750 циклов испытания были остановлены из-за трещины в материале лопатки.Shovel No. 1 - the appearance of chips of the ceramic layer 150 cycles after the start of testing. After 350 cycles, the coating is completely chipped off along the inlet edge of the blade. After 750 cycles, the tests were stopped due to a crack in the material of the blade.
Лопатка №2 - появление следов эрозионного износа керамического слоя после 350 циклов. Отсутствие скалывания керамического слоя вплоть до 1200 циклов - только эрозионная выработка керамического слоя (остаточная толщина 10-30 мкм). Отсутствие трещин в основном материале и жаростойком слое после 1200 циклов испытаний.Shovel No. 2 - the appearance of traces of erosive wear of the ceramic layer after 350 cycles. The absence of spalling of the ceramic layer up to 1200 cycles is only the erosion production of the ceramic layer (residual thickness of 10-30 microns). No cracks in the base material and heat-resistant layer after 1200 test cycles.
При заданных условиях испытаний увеличение долговечности покрытия, нанесенного по заявляемому способу, составило более 1,5 раз.Under the given test conditions, the increase in the durability of the coating applied by the claimed method was more than 1.5 times.
Пример 2Example 2
На стенде проводятся термоциклические испытания 2-х образцов из титанового сплава с теплозащитным покрытием.Thermocyclic tests of 2 samples of titanium alloy with heat-shielding coating are carried out at the stand.
На образец №1 наносили покрытие по следующей схеме: жаростойкий слой - Ni20Cr10Al1,0Y; керамический слой - ZrO2+7%Y2O3.Sample No. 1 was coated according to the following scheme: heat-resistant layer — Ni20Cr10Al1.0Y; ceramic layer - ZrO 2 + 7% Y 2 O 3 .
На образец №2 наносили покрытие по заявляемому способу - алитирование поверхности образца способом вакуумного напыления Аl с последующим диффузионным отжигом (толщина слоя 25 мкм), нанесение связующего слоя Ni20Cr12A10,5Y способом ВПТВЭ (толщина слоя 25 мкм), нанесение жаростойкого слоя Ni20Cr10Al1,0Y способом плазменного напыления на воздухе (толщина слоя 60 мкм), напыление керамического слоя ZrO2+7%Y2O3 способом плазменного напыления на воздухе (толщина слоя 120 мкм).Sample No. 2 was coated according to the present method — aluminizing the surface of the sample by vacuum deposition of Al with subsequent diffusion annealing (layer thickness 25 μm), applying a bonding layer of Ni20Cr12A10.5Y using VPTVE (layer thickness 25 μm), applying a heat-resistant layer of Ni20Cr10Al1.0Y method plasma spraying in air (layer thickness 60 μm), spraying a ceramic layer of ZrO2 + 7% Y 2 O 3 by plasma spraying in air (layer thickness 120 μm).
Условия проведения испытанийTest conditions
Выдержка в печи при температуре Т 1000°С в течение 15 мин. Выгрузка образцов из печи и охлаждение струей сжатого воздуха в течение 5 минут до комнатной температуры (25-30°С).Exposure in the oven at a temperature of T 1000 ° C for 15 minutes Unloading samples from the furnace and cooling with a stream of compressed air for 5 minutes to room temperature (25-30 ° C).
Результаты испытанийTest results
Образец №1 - появление сколов керамического слоя по краям образца через 130 циклов после начала испытаний. Через 250 циклов - полное скалывание покрытия (керамический и частично жаростойкие слои) на площади более 30% площади образца.Sample No. 1 - the appearance of chips of the ceramic layer along the edges of the sample after 130 cycles after the start of testing. After 250 cycles - complete cleavage of the coating (ceramic and partially heat-resistant layers) on an area of more than 30% of the sample area.
Образец №2 - появление незначительных сколов покрытия по краям образца через 125 циклов после начала испытаний. В дальнейшем скалывание керамического слоя не происходило вплоть до 350 циклов, после чего испытания были прекращены.Sample No. 2 - the appearance of minor chips of the coating along the edges of the sample 125 cycles after the start of testing. Subsequently, the spalling of the ceramic layer did not occur up to 350 cycles, after which the tests were terminated.
При заданных условиях испытаний увеличение долговечности покрытия, нанесенного по заявляемому способу, составило более 1,4 раз.Under the given test conditions, the increase in the durability of the coating applied by the claimed method was more than 1.4 times.
Claims (7)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007146968/02A RU2375499C2 (en) | 2007-12-20 | 2007-12-20 | Method of producing multi-layer heat protecting coating on parts out of heat resistant alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007146968/02A RU2375499C2 (en) | 2007-12-20 | 2007-12-20 | Method of producing multi-layer heat protecting coating on parts out of heat resistant alloys |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2007146968A RU2007146968A (en) | 2009-06-27 |
| RU2375499C2 true RU2375499C2 (en) | 2009-12-10 |
Family
ID=41026538
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007146968/02A RU2375499C2 (en) | 2007-12-20 | 2007-12-20 | Method of producing multi-layer heat protecting coating on parts out of heat resistant alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2375499C2 (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2450088C2 (en) * | 2010-05-28 | 2012-05-10 | Открытое акционерное общество "Красная Звезда" | Multi-layer coating to protect hydride-forming metal against hydrogen corrosion |
| RU2518850C2 (en) * | 2009-12-29 | 2014-06-10 | Сименс Акциенгезелльшафт | Nano- and microstructured ceramic thermal barrier coating |
| RU2532646C1 (en) * | 2013-06-28 | 2014-11-10 | Фонд поддержки научной, научно-технической и инновационной деятельности "Энергия без границ" (Фонд "Энергия без границ") | Multi-layered thermal barrier coating |
| RU2701612C1 (en) * | 2018-06-28 | 2019-09-30 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт конструкционных материалов "Прометей" имени И.В. Горынина Национального исследовательского центра "Курчатовский институт" (НИЦ "Курчатовский институт" - ЦНИИ КМ "Прометей") | Method of producing coatings with an intermetallic structure |
| RU2766404C1 (en) * | 2021-08-05 | 2022-03-15 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Пермский национальный исследовательский политехнический университет" | Multi-layer heat-resistant coating on parts of heat resistant alloys |
| RU2791046C1 (en) * | 2022-06-27 | 2023-03-01 | Акционерное общество "Объединенная двигателестроительная корпорация" (АО "ОДК") | Method for applying a heat-shielding coating with a double ceramic heat-barrier layer |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113122844A (en) * | 2021-04-27 | 2021-07-16 | 南昌航空大学 | Method for preparing composite coating on surface of nickel-based alloy through micro-arc oxidation and plasma sputtering |
-
2007
- 2007-12-20 RU RU2007146968/02A patent/RU2375499C2/en active
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2518850C2 (en) * | 2009-12-29 | 2014-06-10 | Сименс Акциенгезелльшафт | Nano- and microstructured ceramic thermal barrier coating |
| RU2450088C2 (en) * | 2010-05-28 | 2012-05-10 | Открытое акционерное общество "Красная Звезда" | Multi-layer coating to protect hydride-forming metal against hydrogen corrosion |
| RU2532646C1 (en) * | 2013-06-28 | 2014-11-10 | Фонд поддержки научной, научно-технической и инновационной деятельности "Энергия без границ" (Фонд "Энергия без границ") | Multi-layered thermal barrier coating |
| RU2701612C1 (en) * | 2018-06-28 | 2019-09-30 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт конструкционных материалов "Прометей" имени И.В. Горынина Национального исследовательского центра "Курчатовский институт" (НИЦ "Курчатовский институт" - ЦНИИ КМ "Прометей") | Method of producing coatings with an intermetallic structure |
| RU2766404C1 (en) * | 2021-08-05 | 2022-03-15 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Пермский национальный исследовательский политехнический университет" | Multi-layer heat-resistant coating on parts of heat resistant alloys |
| RU2791046C1 (en) * | 2022-06-27 | 2023-03-01 | Акционерное общество "Объединенная двигателестроительная корпорация" (АО "ОДК") | Method for applying a heat-shielding coating with a double ceramic heat-barrier layer |
| RU2816827C1 (en) * | 2023-10-02 | 2024-04-05 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский государственный университет" (СПбГУ) | Multilayer thermionic protective coating for heat-resistant alloy part |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2007146968A (en) | 2009-06-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5981088A (en) | Thermal barrier coating system | |
| US9109279B2 (en) | Method for coating a blade and blade of a gas turbine | |
| JP5437573B2 (en) | Alloy compositions and articles containing the same | |
| US20100028711A1 (en) | Thermal barrier coatings and methods of producing same | |
| US11852078B2 (en) | Reflective coating and coating process therefor | |
| RU2375499C2 (en) | Method of producing multi-layer heat protecting coating on parts out of heat resistant alloys | |
| KR20080065554A (en) | Metal alloy compositions and articles comprising the same | |
| EP1516943A2 (en) | Protective coating for turbine engine component | |
| JP2003138368A (en) | Thermal barrier coating | |
| JP7174811B2 (en) | high temperature parts | |
| RU2359054C2 (en) | Alloy, protective layer for protection of structural component against corrosion and oxidation at high temperatures and structural component | |
| JPS63118059A (en) | Adiabatic coating method and gas turbine combustor | |
| JP2008095191A (en) | Method for forming thermal barrier coating | |
| US6168875B1 (en) | Coatings for turbine components | |
| US11492692B2 (en) | Thermal barrier coating with high corrosion resistance | |
| US20040096690A1 (en) | SRZ-susceptible superalloy article having a protective layer thereon | |
| US20160362775A1 (en) | Multi-Phase Pre-Reacted Thermal Barrier Coatings and Process Therefor | |
| GB2285632A (en) | Thermal barrier coating system for superalloy components | |
| RU2165475C2 (en) | Method of protection of steel machine components from salt attack | |
| JP2007239101A (en) | Bond coating process for thermal barrier coating | |
| RU2441103C2 (en) | Method of producing refractory coat | |
| RU94974U1 (en) | HEAT-PROTECTED COATED TURBIN SHOVEL FOR GAS-TURBINE ENGINES AND POWER INSTALLATIONS | |
| US9932665B2 (en) | Corrosion resistant coating application method | |
| RU2214475C2 (en) | Method of applying coats | |
| RU2349679C1 (en) | Method of combination heat-resistant coating on turbine blades of gas-turbine engine |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| PC43 | Official registration of the transfer of the exclusive right without contract for inventions |
Effective date: 20151102 |
|
| PC43 | Official registration of the transfer of the exclusive right without contract for inventions |
Effective date: 20190731 |