JP5937417B2 - ゴルフクラブヘッド - Google Patents

Description

本発明は、スコアライン溝を有するゴルフクラブヘッドに関する。

多くのゴルフクラブヘッドには、スコアライン溝が設けられている。スコアライン溝は、バックスピン量の増大に寄与しうる。

特開平９−２５３２５０号公報には、フェース面に小溝を有するヘッドが開示されている。この小溝は、フェース面を形成するときの切削跡を利用して形成されている。

特開２００２−１５３５７５号公報には、微細加工によりフェース面上に形成された凹部を開示する。この凹部の深さは５〜１０μｍであり、この凹部の幅は５〜２０μｍである。

特開２００７−２０２６３３号公報には、フェース部に小溝を有するヘッドが開示されている。この小溝は、スコアラインより小さな開口幅と深さとを有する。

特開２００８−１３２１６８号公報には、複数のスコアライン溝と複数の細溝とを備えたヘッドが開示されている。細溝とスコアライン溝との成す角度が、スコアライン溝のトウ側から時計回りにみて４０度以上７０度以下とされている。

特開２０１０−８８６７８号公報には、トウ側からヒール側へ延設された複数本の細溝を備えたヘッドが開示されている。

特開２０１１−２３４７４８号公報には、隣接するスコアラインの間の各領域に、スコアラインと平行な細溝が形成されたヘッドが開示されている。

特開２０１１−２３４７４９号公報には、フェース面に複数本のスコアラインと第１細溝と第２細溝とを有するヘッドが開示されている。第１細溝は、スコアラインに平行である。第２細溝は、スコアラインと交差している。

特開２００８−２３１７８号公報には、ミーリング加工によって円弧状の切削痕が形成されたフェース面が開示されており、Ｓ字状の切削痕も開示されている。

特開２００８−２７２２７１号公報には、スコアライン溝よりも浅くて幅の狭い数多くの小溝ラインが開示されている。小溝ラインがトップ側に凸な曲線であることが開示されている。

特開平９−２５３２５０号公報 特開２００２−１５３５７５号公報 特開２００７−２０２６３３号公報 特開２００８−１３２１６８号公報 特開２０１０−８８６７８号公報 特開２０１１−２３４７４８号公報 特開２０１１−２３４７４９号公報 特開２００８−２３１７８号公報 特開２００８−２７２２７１号公報

例えば、雨天の際のゴルフでは、フェースとボールとの間に水が存在した状態で、インパクトがなされる。この水は、フェースとボールとの間の摩擦を低下させうる。この摩擦の低下に起因して、バックスピン量が小さくなることがある。様々な状況において良好なバックスピンが得られるのが好ましい。

本発明の目的は、良好なバックスピンが得られうるゴルフクラブの提供にある。

本発明に係るヘッドは、フェースを備えている。上記フェースは、複数のスコアライン溝と複数の微細溝とランドエリアとを有している。上記微細溝の深さが０．０３ｍｍ未満である。上記微細溝の幅が０．１ｍｍ以上０．３ｍｍ以下である。上記微細溝のピッチが０．３ｍｍ以上０．８ｍｍ以下である。上記微細溝が、第一方向延在部と第二方向延在部とを有している。上記第一方向が、ヒール側ほどトップブレード側となる方向である。上記第二方向が、トウ側ほどトップブレード側となる方向である。上記スコアライン溝と上記微細溝とは交差していない。

上記スコアライン溝の延在方向と上記第一方向との成す角度の絶対値がαとされ、上記スコアライン溝の延在方向と上記第二方向との成す角度の絶対値がβとされる。このとき、好ましくは、α≦βである。

好ましくは、上記角度αが５度以上４５度以下である。好ましくは、上記角度βが５度以上９０度以下である。

好ましくは、上記微細溝が、上記第一方向延在部及び上記第二方向延在部のみからなる。好ましくは、上記第一方向と上記第二方向との成す角度θが４５度以上１７０度以下である。

好ましくは、上記微細溝同士が交差していない。

好ましくは、上記第一方向延在部と上記第二方向延在部とを繋ぐアール部が更に設けられている。

上記複数のスコアライン溝で挟まれた部分の面積がＳａとされ、上記微細溝の面積がＳｂとされる。好ましくは、Ｓｂ／Ｓａが０．１４以上０．４４以下である。

好ましくは、上記微細溝がレーザーによって形成されている。

良好なバックスピンが得られうる。

図１は、本発明の第一実施形態に係るゴルフクラブヘッドの正面図である。 図２は、図１のＦ２−Ｆ２線に沿った断面図である。 図３は、図２における微細溝の拡大図である。 図４は、第二実施形態のフェース面の部分拡大図である。 図５は、第三実施形態のフェース面の部分拡大図である。 図６は、第四実施形態のフェース面の部分拡大図である。 図７は、第五実施形態のフェース面の部分拡大図である。 図８は、第六実施形態のフェース面の部分拡大図である。 図９は、第七実施形態のフェース面の部分拡大図である。 図１０は、微細溝及び凸部の形成方法の一例を説明するための図である。 図１１は、第八実施形態に係るゴルフクラブヘッドの正面図である。 図１２は、図１１のＦ１２−Ｆ１２線に沿った断面図である。 図１３は、図１２における微細溝の拡大図である。 図１４は、微細溝及び凸部の形成方法の他の例を説明するための図である。 図１５は、比較例２のフェース面の部分拡大図である。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

図１は、本発明の第一実施形態に係るゴルフクラブヘッド２の正面図である。図１において、ヘッド２は、所定のライ角及びリアルロフト角で水平面上に置かれている。図２は、図１のＦ２−Ｆ２線に沿った断面図である。図３は、微細溝１０（後述）近傍の拡大断面図である。

ゴルフクラブヘッド２は、いわゆるアイアンタイプのゴルフクラブヘッドである。このヘッドは、アイアンヘッドとも称される。このヘッドは、右利きゴルファー用である。ゴルフクラブヘッド２は、いわゆるウエッジである。ウエッジのリアルロフト角は、通常、４３度以上７０度以下である。本実施形態は、アプローチショットにおいて特に効果的である。この観点から、ヘッド２のリアルロフト角は、４３度以上が好ましく、４５度以上がより好ましく、４８度以上がより好ましく、５０度以上がより好ましい。

ヘッド２は、フェース４と、トップブレード５と、ホーゼル６と、ソール７とを有する。フェース４には、スコアライン溝８が設けられている。ゴルフクラブヘッド２は、シャフトを装着するためのシャフト穴（図示されず）を有している。このシャフト穴は、ホーゼル６に設けられている。

なお、ヘッド２及びフェース４の材質は限定されない。フェース４は、金属であってもよいし、非金属であってもよい。この金属の例として、鉄、ステンレス鋼、マルエージング鋼、純チタン及びチタン合金が挙げられる。鉄の例として、軟鉄（炭素含有率が０．３ｗｔ％未満の低炭素鋼）が挙げられる。非金属の例として、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）挙げられる。

ヘッド２は、複数のスコアライン溝８を有する。スコアライン溝８は、その長さが最も長い最長ライン８ａと、この最長ライン８ａよりも短い非最長ライン８ｂとを有する。図１が示すように、非最長ライン８ｂの長さは、トップブレード側ほど短い。

図１が示すように、最長ライン８ａのトウ側の端は、実質的に、一つの直線Ｌｔ１上に位置する。最長ライン８ａのヒール側の端は、実質的に、一つの直線Ｌｈ１上に位置する。

フェース４は、ランドエリアＬＡを有する。ランドエリアＬＡとは、フェース４の表面（フェース面）のうち、溝が形成されていない平面部分を指す。このランドエリアＬＡは、ショットブラスト処理（後述）等による細かい凹凸を無視すれば、実質的に平面である。よって、本実施形態において、ランドエリアＬＡは平面であるものとする。

フェース４の一部には、表面粗さを調整する処理が施されている。この処理の典型例は、ショットブラスト処理である。図１には、ショットブラスト処理がなされているエリアと、ショットブラスト処理がなされていないエリアとの境界線ｋ１が示されている。トウ側の境界線ｋ１ｔと、ヒール側の境界線ｋ１ｈとの間のエリアに、ショットブラスト処理が施されている。図１が示すように、境界線ｋ１ｔと境界線ｋ１ｈとは、実質的に平行である。ショットブラスト処理がなされたエリアに、全てのスコアライン溝８が設けられている。トウ側の境界線ｋ１ｔよりもトウ側のエリアには、ショットブラスト処理が施されていない。ヒール側の境界線ｋ１ｈよりもヒール側のエリアには、ショットブラスト処理が施されていない。このショットブラスト処理の有無によって、トウ側の境界線ｋ１ｔ及びヒール側の境界線ｋ１ｈが視認される。このショットブラスト処理により、表面粗さが大きくされている。この大きな表面粗さにより、ボールのバックスピン量が増加しうる。バックスピン量の増加により、落下点の近くでボールが停止しやすい。バックスピン量の増加により、狙った地点にボールを止めることが容易となりうる。このバックスピン量の増加は、グリーンを狙うショット及びアプローチショットにおいて特に有益である。

スコアライン溝８が形成される前に、フェース面の研磨が行われてもよい。このフェース面の研磨により、スコアライン溝８が形成される前のヘッドにおいて、フェース面が平滑化されうる。このフェース面の研磨は、ランドエリアＬＡを同一平面とするのに寄与しうる。よって、打球方向性が向上しうる。

スコアライン溝８が形成される前に、表面粗さを調整する処理（前述したショットブラスト処理など）がなされてもよい。スコアライン溝８が形成された後に、表面粗さを調整する処理がなされてもよい。

フェース４は、微細溝１０を有する（図１の拡大部、図２及び図３参照）。本願において、微細溝１０は、スコアライン溝８とは別の溝である。微細溝１０の幅Ｗ２は、スコアライン溝８の幅Ｗ１よりも狭い。微細溝１０は、隣接するスコアライン溝８同士の間に配置されている。本実施形態では、隣接するスコアライン溝８同士の間に、２本の微細溝１０が設けられている。微細溝１０は、曲がって延在している。微細溝１０はジグザグに曲がっている。

図３が示すように、微細溝１０は、トップブレード側の側面１０ａと、ソール側の側面１０ｂと、底面１０ｃとを有する。底面１０ｃは、ランドエリアＬＡに対して平行な平面である。底面１０ｃは、無くてもよい。なお、この微細溝１０の断面形状は、図３のように左右対称とはならない場合がある。また、側面１０ａ、１０ｂ及び底面１０ｃが平面とはならない場合がある。また、本願の図面では、凸部１２の断面形状が円弧形状とされているが、実際には、凸部１２の断面形状は、このような円弧形状とはならない場合がある。特に、後述される方法により微細溝１０が製造される場合、凸部１２の断面形状は、通常、図３のような均整のとれた形状とはならない。

本実施形態のフェース４は、凸部１２を有する（図１の拡大部、図２及び図３参照）。凸部１２は、筋状である。凸部１２は、微細溝１０に沿って延在している。凸部１２はジグザグに曲がっている。凸部１２は、ランドエリアＬＡよりも突出している。もちろん、凸部１２は無くてもよい。

凸部１２は、微細溝１０に隣接している。凸部１２と微細溝１０との間にランドエリアＬＡは存在しない。微細溝１０の側面１０ａと、凸部１２の外面とは連続している。

凸部１２は、微細溝１０のトップブレード５側及びソール７側に設けられている。凸部１２は、微細溝１０の両側に設けられている。

スコアライン溝８に加えて微細溝１０が設けられることで、バックスピン量が増大しうる。更に、凸部１２が設けられることで、バックスピン量が増大しうる。

凸部１２は、微細溝１０に隣接している。よって凸部１２により、微細溝１０の深さＤ２が大きくされたのと同様の効果が生じる。微細溝１０と凸部１２との相乗効果により、バックスピン量が増大しうる。

微細溝１０は、第一方向延在部ｄ１と、第二方向延在部ｄ２とを有している。第一方向延在部ｄ１は、直線に沿った方向である。第二方向延在部ｄ２は、直線に沿った方向である。

図１の拡大部が示すように、第一方向延在部ｄ１の延在方向（第一方向ｄｒ１）は、ヒール側ほどトップブレード側となる方向である。この第一方向ｄｒ１は、スコアライン溝８に対して傾斜している。

図１の拡大部が示すように、第二方向延在部ｄ２の延在方向（第二方向ｄｒ２）は、トウ側ほどトップブレード側となる方向である。この第二方向ｄｒ２は、スコアライン溝８に対して傾斜している。

スコアライン溝８に対する傾斜方向は、第一方向延在部ｄ１と第二方向延在部ｄ２とで互いに逆である。

全ての微細溝１０は、互いに隣接するスコアライン溝８の間に位置している。スコアライン溝８と微細溝１０とは交差していない。よって、ある微細溝１０が別の微細溝１０のエッジを消失させることがない。

図４は、第二実施形態に係るヘッドの微細溝１０を示している。前述したヘッド２との相違点は微細溝１０の数のみである。この図４の実施形態では、隣接する２本のスコアライン溝８の間に５本の微細溝１０が設けられている。この実施形態では、第一方向延在部ｄ１の長さと第二方向延在部ｄ２の長さとが同じである。微細溝１０同士は交差していない。よって、ある微細溝１０が別の微細溝１０のエッジを消失させることがない。微細溝１０同士の間隔は、トウ−ヒール方向のあらゆる位置において同じである。図４の実施形態では、微細溝１０は、第一方向延在部ｄ１及び第二方向延在部ｄ２のみからなる。

なお、図４及び後述の図５から図９では、微細溝１０が１本の線で簡略的に示されている。

図５は、第三実施形態に係るヘッドの微細溝１０を示している。前述したヘッド２との相違点は微細溝１０のみである。この図５の実施形態では、隣接する２本のスコアライン溝８の間に３本の微細溝１０が設けられている。この実施形態では、第一方向延在部ｄ１の長さＬｄ１と第二方向延在部ｄ２の長さＬｄ２とが相違している。微細溝１０同士は交差していない。長さＬｄ１が長さＬｄ２よりも大きい。微細溝１０同士の間隔は、トウ−ヒール方向のあらゆる位置において同じである。図４の実施形態では、微細溝１０は、第一方向延在部ｄ１及び第二方向延在部ｄ２のみからなる。

図６は、第四実施形態に係るヘッドの微細溝１０を示している。前述したヘッド２との相違点は微細溝１０のみである。この図６の実施形態では、隣接する２本のスコアライン溝８の間に３本の微細溝１０が設けられている。この実施形態では、微細溝１０は、第一方向延在部ｄ１と第二方向延在部ｄ２とを繋ぐアール部Ｒを有している。このアール部Ｒは、丸みである。アール部Ｒの存在を除き、図６の実施形態は、図５の実施形態と同じである。

図７は、第五実施形態に係るヘッドの微細溝１０を示している。前述したヘッド２との相違点は微細溝１０のみである。この図７の実施形態では、隣接する２本のスコアライン溝８の間に３本の微細溝１０が設けられている。この実施形態では、微細溝１０は、第一方向延在部ｄ１と第二方向延在部ｄ２と第三方向延在部ｄ３とを有している。第三方向延在部ｄ３は、第一方向延在部ｄ１と第二方向延在部ｄ２とを繋いでいる。第三方向延在部ｄ３は、スコアライン溝８に平行である。

図８は、第六実施形態に係るヘッドの微細溝１０を示している。前述したヘッド２との相違点は微細溝１０のみである。この図８の実施形態では、隣接する２本のスコアライン溝８の間に３本の微細溝１０が設けられている。この実施形態では、微細溝１０は、波形である。この微細溝１０は、第一方向延在部ｄ１と第二方向延在部ｄ２とアール部Ｒとを有する。微細溝１０同士の間隔は、トウ−ヒール方向のあらゆる位置において同じである。

図９は、第七実施形態に係るヘッドの微細溝１０を示している。前述したヘッド２との相違点は微細溝１０のみである。この実施形態では、第一方向延在部ｄ１と第二方向延在部ｄ２とが分離している。本発明では、第一方向延在部ｄ１と第二方向延在部ｄ２とが分離していてもよい。微細溝１０の形成の容易性及びウエットスピンの観点から、第一方向延在部ｄ１と第二方向延在部ｄ２とは繋がっているのが好ましい。

［スコアライン溝の形成方法］
スコアライン溝８の形成方法は、限定されない。スコアライン溝８の形成方法として、鍛造、プレス加工、鋳造及び切削加工（彫刻）が例示される。

上記切削加工では、カッターを用いてスコアライン溝８が切削加工される。また、上記プレス加工では、スコアライン溝８の形状に対応した凸部を有するスコアライン溝金型を用い、このスコアライン溝金型をフェースに押しつけて、スコアライン溝８が形成される。なお、上記プレス加工におけるスコアライン溝金型は、当業者において、「スコアライン溝刻印」とも称される。

スコアライン溝８の断面形状の精度の観点からは、切削加工が好ましい。

切削加工の場合、スコアライン溝８のエッジが鋭くなりやすい。このエッジは、ボールを傷つけやすい。この観点から、切削加工の後にエッジを丸める加工が行われても良い。このエッジを丸める加工として、バフ及びショットブラストが例示される。このバフは、例えばワイヤーブラシによりなされる。切削加工の後にエッジを丸める加工が行われる場合、スコアライン溝の断面形状のバラツキが生じやすい。断面形状の精度の観点からは、切削加工により、エッジが丸められるのが好ましい。

好ましくは、スコアライン溝８の切削加工に、ＮＣ加工機が用いられる。ＮＣとは、数値制御（Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ Ｃｏｎｔｒｏｌ）を意味する。軸回転するカッターによって、スコアライン溝８が形成される。カッターは、軸回転しながら、移動する。カッターは、上記ＮＣ加工機に記憶されているプログラムに基づいて動く。設計された位置に、設計された深さのスコアライン溝８が形成される。より好ましい数値制御は、ＣＮＣ（Ｃｏｍｐｕｔｅｒ Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ Ｃｏｎｔｒｏｌ）である。

図２において両矢印Ｗ１で示されるのは、スコアライン溝幅である。図２において両矢印Ｓ１で示されるのは、スコアライン溝８の間隔である。図２において、Ａ１で示されるのは、スコアライン溝８の横断面の面積である。この面積Ａ１は、ハッチングで示された領域の面積である。

溝幅Ｗ１及び溝間隔Ｓ１は、Ｒ＆Ａ（Ｒｏｙａｌ ａｎｄ Ａｎｃｉｅｎｔ Ｇｏｌｆ Ｃｌｕｂ ｏｆ Ｓａｉｎｔ Ａｎｄｒｅｗｓ；全英ゴルフ協会）が定めるゴルフルールに基づいて測定される。この測定方法は「３０度測定法」と称されている。この３０度測定法では、ランドエリアＬＡに対して３０度の角度を有する接線と溝との接点ＣＰ１及びＣＰ２が決定される。この接点ＣＰ１と接点ＣＰ２との間の距離が、溝幅Ｗ１とされる（図２参照）。

なお、前述した溝深さＤ１は、ランドエリアＬＡの延長線Ｌａから溝断面線の最下点までの距離である（図２参照）。上記溝面積Ａ１は、上記延長線Ｌａと溝のプロファイル（断面線）とで囲まれた部分の面積である。

スピン性能の観点から、溝幅Ｗ１は、０．２０（ｍｍ）以上が好ましく、０．２５（ｍｍ）以上がより好ましく、０．３０（ｍｍ）以上が更に好ましい。ゴルフルールの観点及び過大なスピン量による飛距離の減少を抑制する観点から、溝幅Ｗ１は、０．８８９（ｍｍ）以下が好ましく、０．８５（ｍｍ）以下がより好ましく、０．８０（ｍｍ）以下が更に好ましい。

溝間隔Ｓ１は、上記ゴルフルールへの適合を考慮して設定されるのが好ましい。ルールへの適合性の観点から、上記面積Ａ１を溝のピッチ（溝幅Ｗ１＋間隔Ｓ１）で除した値は０．００３スクエアインチ／インチ（０．０７６２ｍｍ^２／ｍｍ）以下であるのが好ましい。ルールへの適合性の観点から、溝間隔Ｓ１は、溝幅Ｗ１の３倍以上であるのが好ましい。ルール適合性の観点から、スコアライン溝８のピッチＰｔ１は、２．０ｍｍ以上が好ましく、４．０ｍｍ以下が好ましい。

微細溝１０は、スコアライン溝８と同じ方法によって形成されてもよい。例えば微細溝１０は、ＮＣ加工機（ＣＮＣ加工機）により切削加工されてもよい。この切削加工によれば、凸部１２を形成することなく、微細溝１０が形成されうる。

好ましくは、微細溝１０は、レーザーにより形成される。レーザーは、細い領域を加熱するのに適している。レーザーにより、幅Ｗ２（図３参照）の小さな溝が精度よく形成されうる。なお、幅Ｗ２は、ランドエリアＬＡの延長線Ｌａとフェース表面との交点に基づいて決定される（図３参照）。レーザーにより、効率的に且つ精度良く微細溝１０を形成することが可能である。

［微細溝及び凸部の形成方法１］
図１０は、凸部１２の好ましい形成方法の一例を説明するための図である。この形成方法では、レーザーＬＳが照射される。フェース面（ランドエリアＬＡ）を水平とした状態で、レーザーＬＳが照射される。レーザー照射角度θＬは９０°である。なお、レーザー照射角度θＬは、フェース面（ランドエリアＬＡ）に対するレーザーＬＳの角度である（図１０参照）。

レーザーＬＳにより加熱された部分は、高温となる。高温となった部分は熔解しうる。熔解した部分は、流動しうる。この流動により、微細溝１０の両側に、流動体が移動する。凸部１２が形成される部分には、レーザーＬＳは照射されていない。よって、移動した流動体の温度は低下し、固化が起こる。この固化により、凸部１２が形成される。この方法では、レーザーＬＳを用いているので、高い位置精度での加熱が可能である。また、レーザーの出力、レーザーの移動速度、レーザー照射角度θＬ等を調整することで、微細溝１０及び凸部１２を精度良く形成することができる。

エネルギー効率の観点からは、レーザー照射角度θＬは、８０度以上が好ましく、８５度以上がより好ましく、９０度が最も好ましい。

レーザーＬＳによる微細溝１０及び／又は凸部１２の形成を容易とする観点から、微細溝１０及び凸部１２が設けられている部分の材質は、金属が好ましく、より好ましい材質として、軟鉄（炭素含有率が０．３ｗｔ％未満の低炭素鋼）、ステンレス鋼、チタン合金、純チタン等が挙げられる。

より好ましい実施形態では、２種類以上のレーザーＬＳが用いられる。図１０の実施形態では、第一のレーザーＬＳ１と、第二のレーザーＬＳ２とが用いられている。この実施形態では、第一のレーザーＬＳ１が照射された後、第二のレーザーＬＳ２が照射される。第一のレーザーＬＳ１の照射速度は、第二のレーザーＬＳ２の照射速度よりも遅い。第一のレーザーＬＳ１の電流は、第二のレーザーＬＳ２の電流よりも大きい。第一のレーザーＬＳ１の周波数は、第二のレーザーＬＳ２の周波数よりも高い。第一のレーザーＬＳ１による加熱温度は、第二のレーザーＬＳ２による加熱温度よりも高い。

図１０の実施形態に係る微細溝１０及び凸部１２の形成方法は、第一のレーザーＬＳ１により初期微細溝（図示省略）を形成する第１ステップと、第二のレーザーＬＳ２により上記初期微細溝の深さＤ２、表面粗さ、形状及び／又は色を調整して微細溝１０を形成する第２ステップとを含む。２種以上のレーザーＬＳを用いることで、寸法精度に優れた微細溝１０を形成することができる。

図１１は、第八実施形態のヘッド２０の正面図である。図１２は、図１１のＦ１２−Ｆ１２線に沿った断面図である。図１３は、図１２の一部の拡大図である。

このヘッド２０では、凸部１２は、微細溝１０のトップブレード５側のみに設けられている。凸部１２は、微細溝１０のソール７側には設けられていない。この点を除き、ヘッド２０は、前述のヘッド２と同じである。

凸部１２が微細溝１０のトップブレード５側のみに設けられていることは、バックスピン量の増大に寄与しうる。インパクト中において、ボールはフェース４上を移動する。この移動は、ボールの滑り及び／又は転がりによって起こる。フェース４の傾斜、即ちロフト角が、この移動を生じさせる。この移動の方向は、ソール面７側からトップブレード５側に向かう方向である。凸部１２が微細溝１０のソール面７側に設けられていないことで、フェース４上を移動中のボールが、微細溝１０の内部に入り込みやすい。この入り込みにより、バックスピン量が増大しやすい。更に、微細溝１０のトップブレード５側に設けられた凸部１２により、物理的な引っかかり効果が高まる。よって、バックスピン量が増大しうる。

［微細溝及び凸部の形成方法２］
図１４は、ヘッド２０における凸部１２の好ましい形成方法を説明するための図である。この形成方法では、レーザーＬＳが照射される。フェース面（ランドエリアＬＡ）を水平面ｈ１に対して傾斜させた状態で、レーザーＬＳが照射される。この傾斜の向き及び傾斜角度θｆによって、形成される凸部１２の仕様を調整することができる。

図１４の実施形態では、フェース４のソール面７側がトップブレード５側に対して上側になるように傾斜した状態で、レーザーＬＳが照射される。レーザーＬＳにより加熱された部分は、高温となる。高温となった部分は熔解しうる。熔解した部分は、流動しうる。この流動は、重力により引き起こされる。この流動により微細溝１０が形成される。更に、この流動により、凸部１２の位置に流動体が移動する。凸部１２が形成される部分には、レーザーＬＳは照射されていない。よって、移動した流動体の温度は低下し、固化が起こる。この固化により、凸部１２が形成される。このように、凸部１２は、レーザーＬＳにより加熱された部分を重力の作用で移動させることにより形成されている。重力により、トップブレード５側のみに選択的に凸部１２を形成している。重力の作用により、ソール面７側への凸部１２の形成が阻止されている。

微細溝１０及び凸部１２の形成を容易とする観点、及び、トップブレード５側のみに凸部１２を形成する観点から、傾斜角度θｆは、５度以上が好ましく、１０度以上がより好ましく、１５度以上が更に好ましい。傾斜角度θｆが過大である場合、上記流動体の移動速度が過大となり、凸部１２の形成精度が低下することがある。また、傾斜角度θｆが過大である場合、上記流動体の移動速度が過大となり、凸部１２の高さが低くなりすぎることがある。これらの観点から、傾斜角度θｆは、４５度以下が好ましく４０度以下がより好ましく、３０度以下がより好ましい。ただし、傾斜角度θｆは、フェース面の材質、レーザーＬＳの出力等を考慮して適宜調整されうる。

なお傾斜角度θｆがマイナスとされた場合、微細溝１０のソール面７側のみに凸部１２を形成することができる。傾斜角度θｆがマイナスの状態では、ソール面７側（リーディングエッジ）がトップブレード５よりも下側にある。

また、傾斜角度θｆがプラスとされた状態でレーザーＬＳが照射されるステップと、傾斜角度θｆがマイナスとされた状態でレーザーＬＳが照射されるステップとを含む、微細溝１０及び凸部１２の形成方法も採用されうる。

エネルギー効率の観点から、レーザー照射角度θＬは９０度に近いのが好ましい。なお、レーザーＬＳが凸部１２に照射されるのを抑制する観点からは、レーザー照射角度θＬは、９０度より小さくされてもよい。これらの観点からは、角度θＬは、４５度以上９０度以下が好ましく、５０度以上９０度以下がより好ましく、６０度以上９０度以下がより好ましい。なお、角度θＬは、レーザーＬＳと、そのレーザーＬＳの照射位置よりもソール面７側にあるランドエリアＬＡとの成す角度である。よって、角度θＬが９０度以下とされることにより、レーザーＬＳが凸部１２に照射されにくくなる。よって凸部１２の形成が容易とされうる。

図１４の実施形態でも、第一のレーザーＬＳ１と、第二のレーザーＬＳ２とが用いられている。この実施形態では、第一のレーザーＬＳ１が照射された後、第二のレーザーＬＳ２が照射される。第一のレーザーＬＳ１の照射速度は、第二のレーザーＬＳ２の照射速度よりも遅い。第一のレーザーＬＳ１の電流は、第二のレーザーＬＳ２の電流よりも大きい。第一のレーザーＬＳ１の周波数は、第二のレーザーＬＳ２の周波数よりも高い。第一のレーザーＬＳ１による加熱温度は、第二のレーザーＬＳ２による加熱温度よりも高い。

図１４の実施形態に係る微細溝１０及び凸部１２の形成方法は、第一のレーザーＬＳ１により重力を用いて初期微細溝（図示省略）を形成する第１ステップと、第二のレーザーＬＳ２により上記初期微細溝の深さＤ２、表面粗さ、形状及び／又は色を調整して微細溝１０を形成する第２ステップとを含む。２種以上のレーザーＬＳを用いることで、寸法精度に優れた微細溝１０を形成することができる。また重力を利用することで、凸部１２を微細溝１０の一方側のみに選択的に形成することができる。

［各実施形態の概説］

図４の実施形態では、第一方向延在部ｄ１と第二方向延在部ｄ２とが交互に連続している。微細溝１０のトウ側の端は直線Ｌｔ１（図１参照）に至っている。微細溝１０のヒール側の端は直線Ｌｈ１（図１参照）に至っている。微細溝１０のそれぞれは、直線Ｌｔ１上の位置から直線Ｌｈ１上の位置まで連続している。角度αは角度βに等しい。長さＬｄ１は長さＬｄ２に等しい。微細溝１０は、第一方向延在部ｄ１及び第二方向延在部ｄ２のみからなる。スコアライン溝８と微細溝１０とは交差していない。第一方向延在部ｄ１は直線に沿った方向に延在している。第二方向延在部ｄ２は直線に沿った方向に延在している。

図５の実施形態では、第一方向延在部ｄ１と第二方向延在部ｄ２とが交互に連続している。微細溝１０のトウ側の端は直線Ｌｔ１（図１参照）に至っている。微細溝１０のヒール側の端は直線Ｌｈ１（図１参照）に至っている。微細溝１０のそれぞれは、直線Ｌｔ１上の位置から直線Ｌｈ１上の位置まで連続している。角度αは角度βよりも小さい。長さＬｄ１は長さＬｄ２よりも大きい。微細溝１０は、第一方向延在部ｄ１及び第二方向延在部ｄ２のみからなる。スコアライン溝８と微細溝１０とは交差していない。第一方向延在部ｄ１は直線に沿った方向に延在している。第二方向延在部ｄ２は直線に沿った方向に延在している。

図６の実施形態では、第一方向延在部ｄ１と第二方向延在部ｄ２とがアール部Ｒを介して交互に連続している。微細溝１０のトウ側の端は直線Ｌｔ１（図１参照）に至っている。微細溝１０のヒール側の端は直線Ｌｈ１（図１参照）に至っている。微細溝１０のそれぞれは、直線Ｌｔ１上の位置から直線Ｌｈ１上の位置まで連続している。角度αは角度βよりも小さい。長さＬｄ１は長さＬｄ２よりも大きい。微細溝１０は、第一方向延在部ｄ１、第二方向延在部ｄ２及びアール部Ｒのみからなる。スコアライン溝８と微細溝１０とは交差していない。第一方向延在部ｄ１は直線に沿った方向に延在している。第二方向延在部ｄ２は直線に沿った方向に延在している。

図７の実施形態では、第一方向延在部ｄ１と第二方向延在部ｄ２とが第三方向延在部ｄ３を介して交互に連続している。微細溝１０のトウ側の端は直線Ｌｔ１（図１参照）に至っている。微細溝１０のヒール側の端は直線Ｌｈ１（図１参照）に至っている。微細溝１０のそれぞれは、直線Ｌｔ１上の位置から直線Ｌｈ１上の位置まで連続している。角度αは角度βに等しい。長さＬｄ１は長さＬｄ２に等しい。微細溝１０は、第一方向延在部ｄ１、第二方向延在部ｄ２及び第三方向延在部ｄ３のみからなる。なお、第三方向延在部ｄ３は、スコアライン溝８に平行でなくてもよい。スコアライン溝８と微細溝１０とは交差していない。第一方向延在部ｄ１は直線に沿った方向に延在している。第二方向延在部ｄ２は直線に沿った方向に延在している。第三方向延在部ｄ３は直線に沿った方向に延在している。

図８の実施形態では、第一方向延在部ｄ１と第二方向延在部ｄ２とがアール部Ｒを介して交互に連続している。微細溝１０のトウ側の端は直線Ｌｔ１（図１参照）に至っている。微細溝１０のヒール側の端は直線Ｌｈ１（図１参照）に至っている。微細溝１０のそれぞれは、直線Ｌｔ１上の位置から直線Ｌｈ１上の位置まで連続している。スコアライン溝８と微細溝１０とは交差していない。なお、上記第一方向は直線に略沿った方向であるが、±５度の許容範囲がある。同様に、上記第二方向は直線に略沿った方向であるが、±５度の許容範囲がある。よって、波状の曲線のみによって形成された微細溝１０においても、第一方向延在部ｄ１及び第二方向延在部ｄ２を有しうる。なお、第一方向及び第二方向に範囲がある場合、この範囲の中央値によって、角度α、角度β及び角度θが決定される。

図９の実施形態では、第一方向延在部ｄ１と第二方向延在部ｄ２とが、互いに離間しつつ、トウ−ヒール方向に交互配置されている。角度αは角度βに等しい。長さＬｄ１は長さＬｄ２に等しい。微細溝１０は、第一方向延在部ｄ１及び第二方向延在部ｄ２のみからなる。スコアライン溝８と微細溝１０とは交差していない。第一方向延在部ｄ１は直線に沿った方向に延在している。第二方向延在部ｄ２は直線に沿った方向に延在している。

図１１の実施形態では、第一方向延在部ｄ１と第二方向延在部ｄ２とが交互に連続している。微細溝１０のトウ側の端は直線Ｌｔ１に至っている。微細溝１０のヒール側の端は直線Ｌｈ１に至っている。微細溝１０のそれぞれは、直線Ｌｔ１上の位置から直線Ｌｈ１上の位置まで連続している。角度αは角度βに等しい。長さＬｄ１は長さＬｄ２に等しい。微細溝１０は、第一方向延在部ｄ１及び第二方向延在部ｄ２のみからなる。スコアライン溝８と微細溝１０とは交差していない。第一方向延在部ｄ１は直線に沿った方向に延在している。第二方向延在部ｄ２は直線に沿った方向に延在している。

［微細溝の深さＤ２］
バックスピン量の増大の観点から、微細溝１０の深さＤ２は、０．０１ｍｍ以上が好ましく、０．０１５ｍｍ以上がより好ましく、０．０２ｍｍ以上が更に好ましい。深さＤ２が過大である場合、バックスピン量のバラツキが生ずることがある。この観点から、深さＤ２は、０．０３ｍｍ未満が好ましく、０．０２５ｍｍ以下がより好ましい。

［微細溝の幅Ｗ２］
バックスピン量の増大の観点から、微細溝１０の幅Ｗ２は、０．１ｍｍ以上が好ましく、０．１５ｍｍ以上がより好ましく、０．２ｍｍ以上が更に好ましい。幅Ｗ２が過大である場合、微細溝１０を設けるためのエリアが減り、結果的に、微細溝１０の本数が減少しうる。この観点から、幅Ｗ２は、０．３ｍｍ以下が好ましく、０．２５ｍｍ以下がより好ましい。

［微細溝のピッチＰｔ２］
図２において両矢印Ｐｔ２で示されるのは、微細溝１０のピッチである。ピッチＰｔ２が過小である場合、かえって微細溝１０の引っかかり効果が減少することがある。この観点から、ピッチＰｔ２は、上記幅Ｗ２の１．５倍以上が好ましく、２倍以上がより好ましい。微細溝１０の本数が過小であるとバックスピン量が減少しうる。この観点から、ピッチＰｔ２は、幅Ｗ２の５倍以下が好ましく、４倍以下がより好ましい。

微細溝１０のピッチＰｔ２が過小である場合、かえって微細溝１０の引っかかり効果が減少することがある。この観点から、ピッチＰｔ２は、０．３ｍｍ以上が好ましく、０．４ｍｍ以上がより好ましい。微細溝１０の本数が過小であるとバックスピン量が減少しうる。この観点から、ピッチＰｔ２は、０．８ｍｍ以下が好ましく、０．７ｍｍ以下がより好ましく、０．６ｍｍ以下がより好ましい。

［凸部の高さＨ１］
上述したように、本実施形態では、凸部１２が設けられても良い。図３において両矢印Ｈ１で示されているのは、凸部１２の高さである。この高さＨ１は、ランドエリアＬＡからの高さである。この高さＨ１は、ランドエリアＬＡの法線方向に沿って測定される。バックスピン量の増大の観点から、凸部１２の高さＨ１は、０．００１ｍｍ以上が好ましく、０．００３ｍｍ以上がより好ましく、０．００５ｍｍ以上がより好ましい。表面粗さに関するルールの観点から、高さＨ１は、０．０２ｍｍ以下が好ましく、０．０１５ｍｍ以下がより好ましく、０．０１ｍｍ以下がより好ましい。

［第一方向］
第一方向延在部ｄ１は、ヒール側ほどトップブレード側となる方向に延在している。よって第一方向延在部ｄ１は、フェースを開いてスイングするときに、スイング軌道に対して垂直に近い。第一方向延在部ｄ１は、フェースを開いて打球するときのバックスピンを増大させうる。フェースを開いて打球する状況の典型例は、球を高く上げてグリーン上で止まることを意図したアプローチショットである。フェースを開いて打球する状況では、バックスピンが増大されるのが好ましい。第一方向延在部ｄ１は、このバックスピンの増大に寄与する。フェースを開いたときのバックスピン増加効果が、本願においてスピン増加効果Ｘとも称される。

［第二方向］
第二方向延在部ｄ２は、トウ側ほどトップブレード側となる方向に延在している。よって第二方向延在部ｄ２は、フェースを閉じてスイングするときに、スイング軌道に対して垂直に近い。第二方向延在部ｄ２は、フェースを閉じて打球するときのバックスピンを増大させうる。フェースを閉じたときのバックスピン増加効果が、本願においてスピン増加効果Ｙとも称される。

第一方向延在部ｄ１と第二方向延在部ｄ２とを設けることにより、ウエットスピンが向上しうることが判明した。後述される実施例の評価結果により、ウエットスピンの向上が示されている。この理由は明確ではないが、次のように推測される。フェース面とボールとの間に薄い水膜が生じることで、ウエットスピンが減少すると考えられる。微細溝１０に水が流れ込むことで、この水膜の形成が抑制される。更に、異なる２つの方向に微細溝１０が延在していることで、微細溝１０の内部を水が流れやすい。なぜなら、第一方向延在部ｄ１及び第二方向延在部ｄ２のいずれかが、ヘッドの加速度の方向に近くなりうるからである。微細溝１０内部の水の流れにより、水が局所に集合しやすくなる。この局所とは、例えば第一方向延在部ｄ１と第二方向延在部ｄ２とが交差する位置である。この集合位置から、水が排出されうる。第一方向延在部ｄ１及び第二方向延在部ｄ２により、水の排出が促進されうる。これらの現象に基づき、水膜抑制効果が生じうる。この水膜抑制効果により、ウエットスピンが増大しうると考えられる。スコアライン溝８の延在方向と第一方向と第二方向とが相違することにより、この水膜抑制効果が更に向上しうると考えられる。

［角度α及び角度β］
α＜βとされることで、スピン増加効果Ｘがスピン増加効果Ｙよりも相対的に大きくなりやすい。よって、フェースを開いたときにはバックスピンが効果的に増加し、フェースを閉じたときにはバックスピンの過度な増加が抑制されうる。よって、フェースを開いたときにはランが少なくなり、落下地点付近で球が止まりやすい。一方、フェースを閉じたときには、適度なランが得られうる。これらの効果により、アプローチショットの精度が向上しうる。

上記スピン増加効果Ｘ及び上記水膜抑制効果の観点から、上記角度αは、５度以上が好ましく、１０度以上がより好ましい。スピン増加効果Ｘの観点から、上記角度αは、４５度以下が好ましく、４０度以下がより好ましい。

上記スピン増加効果Ｙ及び上記水膜抑制効果の観点から、上記角度βは、５度以上が好ましく、１０度以上がより好ましく、２０度以上がより好ましい。スピン増加効果Ｙの観点から、上記角度βは、９０度以下が好ましく、８０度以下がより好ましく、７０度以下が更に好ましい。

上記水膜抑制効果の観点から、角度差（β−α）は、５度以上が好ましく、１０度以上がより好ましく、２０度以上がより好ましく、３０度以上がより好ましい。角度α及び角度βの好ましい値を考慮すると、角度差（β−α）は、６０度以下が好ましく、５０度以下がより好ましく、４５度以下がより好ましい。

［長さＬｄ１及び長さＬｄ２］
Ｌｄ１≧Ｌｄ２が好ましく、Ｌｄ１＞Ｌｄ２がより好ましい。この場合、スピン増加効果Ｘがスピン増加効果Ｙよりも相対的に大きくなりやすい。よって、フェースを開いたときにはバックスピンが効果的に増加し、フェースを閉じたときにはバックスピンの過度な増加が抑制されうる。よって、フェースを開いたときにはランが少なくなり、落下地点付近で球が止まりやすい。一方、フェースを閉じたときには、適度なランが得られうる。これらの効果により、多彩なショットが可能となり、アプローチショットの精度が向上しうる。

上記スピン増加効果Ｘと上記スピン増加効果Ｙとのバランスを考慮し、アプローチの精度を高める観点から、比（Ｌｄ１／Ｌｄ２）は、１．０以上が好ましく、１．２以上がより好ましく、１１．５以下が好ましく、１０．０以下がより好ましい。

［角度θ］
スピン増加効果Ｘ、スピン増加効果Ｙ及び水膜抑制効果の観点から、上記第一方向と上記第二方向との成す角度θは、４５度以上が好ましく、６０度以上がより好ましく、９０度以上が更に好ましい。角度α及び角度βの好ましい値を考慮すると、角度θは、１７０度以下が好ましく、１６０度以下がより好ましい。

スコアライン溝８と微細溝１０とが交差する場合、スコアライン溝８のエッジが微細溝１０によって消失する。よってスコアライン溝８のエッジに起因するバックスピン効果が減少しうる。スコアライン溝８と微細溝１０とが交差していないことで、バックスピンが増加しうる。

微細溝１０同士が交差する場合、微細溝１０のエッジが他の微細溝１０によって消失する。よって微細溝１０のエッジに起因するバックスピン効果が減少しうる。微細溝１０同士が交差していないことで、バックスピンが増加しうる。

アール部Ｒを設けることで、多様なスイング軌道に対して微細溝１０の延在方向が垂直となりうる。よって、多様なスイング軌道においてバックスピンの増加が可能となる。同様に、アール部Ｒは、多様なフェースの開き角度に適応しうる。よって、多様なフェースの開き角度においてバックスピンの増加が可能となる。また、アール部Ｒは、微細溝１０に流れ込んだ水を貯留する役割を果たしうると推測される。よって、アール部Ｒは、水膜抑制効果に寄与しうる。

［面積Ｓａ］
本願では、面積Ｓａが定義される。複数のスコアライン溝８で挟まれた部分の面積がＳａである。面積Ｓａは、フェース面の平面視における面積である。図１の実施形態では、面積Ｓａは、以下の各線（ａ）から（ｆ）で囲まれた部分の面積である。面積Ｓａには、スコアライン溝８の占有面積及び微細溝１０の占有面積（面積Ｓｂ）が含まれる。
（ａ）直線Ｌｔ１
（ｂ）直線Ｌｈ１
（ｃ）最もトップブレード側に位置するスコアライン溝８（非最長ライン８ｂ）
（ｄ）最もソール側に位置するスコアライン溝８（最長ライン８ａ）
（ｅ）互いに隣接する非最長ライン８ｂの、ヒール側の端８ｂｈ同士を結ぶ直線（図示省略）
（ｆ）最もソール側に位置する非最長ライン８ｂのヒール側の端８ｂｈと、最もトップブレード側に位置する最長ライン８ａのヒール側の端とを結ぶ直線（図示省略）

［面積Ｓｂ］
本願では、面積Ｓｂが定義される。微細溝１０の面積（合計面積）がＳｂである。面積Ｓｂは、フェース面の平面視における面積である。なお、凸部１２が設けられる場合、この凸部１２の占有面積は、面積Ｓｂに含まれる。

図３において両矢印Ｗ３で示されるのは、凸部１２の幅である。特にウエットスピンのバラツキを抑制する観点から、Ｗ３／Ｗ２は、０．１以上が好ましく、０．２以上がより好ましい。Ｓｂ／Ｓａを適切とする観点から、Ｗ３／Ｗ２は、０．７以下が好ましく、０．６以下がより好ましい。

微細溝１０による効果を高める観点から、Ｓｂ／Ｓａは、０．１４以上が好ましく、０．１７以上がより好ましい。Ｓｂ／Ｓａが過大である場合、インパクト時におけるボールとフェース面との接触面積が減少する。この接触面積が過小であると、スピン量が減少する。この観点から、Ｓｂ／Ｓａは、０．４４以下が好ましく、０．３５以下がより好ましい。

なお、理解を容易とするため、本願の図面では、微細溝１０の幅が比較的狭く描かれている。これらの図面では、実際よりも、面積Ｓｂが小さい。

角度θ、角度α、角度β、面積Ｓａ及び面積Ｓｂは、フェース面（ランドエリアＬＡ）の正面から見たときの値である。角度θ、角度α及び角度βは、ランドエリアＬＡを含む平面において判断される。

Ｓｂ／Ｓａを好ましい値とする観点から、隣接するスコアライン溝８同士の間に設けられる微細溝１０の本数は、２以上が好ましく、３以上がより好ましく、４以上がより好ましい。Ｓｂ／Ｓａを好ましい値とする観点から、隣接するスコアライン溝８同士の間に設けられる微細溝１０の本数は、８以下が好ましく、７以下がより好ましく、６以下がより好ましく、５がより好ましい。

ゴルフルールの観点から、スコアライン溝の深さＤ１（ｍｍ）は、０．５０８（ｍｍ）以下とされるのが好ましく、０．４８０（ｍｍ）以下がより好ましく、０．４６０（ｍｍ）以下がより好ましい。溝深さＤ１が過度に小さい場合、溝の横断面の面積Ａ１が小さくなり、スピン性能が低下することがある。この観点から、溝深さＤ１は、０．１００（ｍｍ）以上が好ましく、０．２００（ｍｍ）以上がより好ましく、０．２５０（ｍｍ）以上がより好ましい。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

２種類のテストを行った。テスト１では、実施例ＡからＧが評価された。テスト２では、実施例１から３及び比較例１、２が評価された。

［テスト１］
実施例ＡからＧ及び基準クラブを用いて、テスト１が実施された。

［実施例Ａ］
ＳＲＩスポーツ社製の商品名「Ｃｌｅｖｅｌａｎｄ ＣＧ１６ フォージドウエッジ」のヘッド（スコアライン溝形成前）を用意した。このヘッドに、ＣＮＣ加工機を用いて、スコアライン溝を形成した。次に、レーザー加工機により、微細溝及び凸部を形成した。レーザーの種類は、ＹＡＧレーザーとされた。ヘッドのリアルロフト角は５８度とされた。このヘッドにグリップ及びシャフトを装着してテスト用クラブを得た。グリップは、ゴルフプライド社製のツアーベルベットラバーとされた。シャフトは、トゥルーテンパー社製のダイナミックゴールドとされた。

図１０の実施形態に基づき、微細溝１０及び凸部１２が形成された。レーザー加工では、２種類のレーザーが用いられた。第一のレーザーが照射された後、第二のレーザーが照射された。凸部の形成は、第一のレーザーにより達成された。第二のレーザーにより、微細溝の色及び深さＤ２が調整された。各レーザーの仕様は次の通りとされた。
［第一のレーザー］
・照射速度（ｍｍ／ｓｅｃ）：３００
・電流（Ａ）：２０
・周波数（ｋＨｚ）：１０
［第二のレーザー］
・照射速度（ｍｍ／ｓｅｃ）：５００
・電流（Ａ）：１５
・周波数（ｋＨｚ）：５

なお照射速度とは、レーザーが照射される位置の移動速度である。この照射速度が遅いほど、単位面積あたりに照射されるエネルギーが大きくなり、温度が高くなる。本実施例では、第一のレーザーの照射速度が、第二のレーザーの照射速度よりも遅くされた。

以上のようにして、実施例Ａのヘッドを得た。実施例Ａの微細溝は、図４のような形態とされた。隣接するスコアライン溝間に５本の微細溝が設けられた。長さＬｄ１及び長さＬｄ２は１ｍｍとされた。このヘッドの仕様及び評価結果が下記の表１に示される。微細溝及び凸部の形状測定には、Ａｌｉｃｏｎａ社製の商品名「ＩＮＦＩＮＩＴＥ ＦＯＣＵＳ ｏｐｔｉｃａｌ ３Ｄ Ｍｅａｓｕｅｒｍｅｎｔ Ｄｅｖｉｃｅ Ｇ４Ｆ」が用いられた。

［実施例ＢからＧ］
表１に示される仕様の他は実施例Ａと同様にして、実施例ＢからＧヘッド及びクラブを得た。実施例Ｂ、Ｃ、Ｄ，Ｅ及びＧの微細溝は、図５に似た形態である。実施例Ｆの微細溝は、図４に似た形態である。これらの仕様及び評価結果が下記の表１に示される。

［基準クラブ］
全ての微細溝がスコアライン溝と平行で且つ真っ直ぐとされた他は実施例Ａと同様にして、基準クラブを得た。

［テスト１におけるバックスピンの評価方法］
ハンディキャップが０から９までの１０名のゴルファーがテスターとして評価を行った。ボールは、ＳＲＩスポーツ社製の商品名「ＳＲＩＸＯＮ Ｚ−ＳＴＡＲ２」を用いた。打球地点及び目標地点を定め、テスターがフェアウエイに置かれたボールをハーフショットした。打球地点と目標地点のカップとの距離は３０ヤードとされた。打球直後のバックスピン量が測定された。この測定には、ＩＳＧデンマーク社製の商品名「トラックマン」を用いた。各テスターが、３つのフェース状態のそれぞれで、各クラブを１０球ずつ打球した。３つのフェース状態とは、スクエアフェース、オープンフェース及びクローズフェースである。スクエアフェースでは、フェースを目標に向けてショットした。オープンフェースでは、フェースを約３０度程度開いてショットした。クローズフェースでは、フェースを約１０度程度閉じてショットした。全てのデータの平均値が算出された。基準クラブでのバックスピンとの差が、「スクエアフェースでのバックスピン」、「オープンフェースでのバックスピン」及び「クローズフェースでのバックスピン」の各欄に示されている。これらの値は、四捨五入されている。

テスト１では、スピン増加効果Ｘがスピン増加効果Ｙと比べて比較的高いことが示された。テスト１の結果は、フェースを開いたり閉じたりすることで多様なバックスピンが得られることを示している。この結果は、コントロール性の高さを示している。

［テスト２］
実施例１から３及び比較例１、２を用いて、テスト２が実施された。

［実施例１から３］
表２に示される仕様の他は実施例Ａと同様にして、実施例１から３のヘッド及びクラブを得た。これらの仕様及び評価結果が下記の表２に示される。

［比較例１］
微細溝が設けられなかった他は実施例Ａと同様にして、比較例１のヘッド及びクラブを得た。この仕様及び評価結果が下記の表２に示される。

［比較例２］
実施例１に変更を加えた。比較例２の形態を図１５に示す。スコアライン溝８に隣接した微細溝１０の第一方向延在部ｄ１及び第二方向延在部ｄ２を延長して、微細溝１０をスコアライン溝８に交差させた。その他は実施例１と同様にして、比較例２のヘッド及びクラブを得た。この仕様及び評価結果が下記の表２に示される。

［実施例４から８］
表３に示される仕様の他は実施例Ａと同様にして、実施例４から８のヘッド及びクラブを得た。これらの仕様及び評価結果が下記の表３に示される。

［実打ドライスピンの評価方法］
ハンディキャップが０から９までの１０名のゴルファーがテスターとして評価を行った。ボールは、ＳＲＩスポーツ社製の商品名「ＳＲＩＸＯＮ Ｚ−ＳＴＡＲ２」を用いた。打球地点及び目標地点を定め、テスターがフェアウェイに置かれたボールをハーフショットした。打球地点と目標地点のカップとの距離は３０ヤードとされた。フェースを約３０度程度開いてショットした。打球直後のバックスピン量が測定された。この測定には、ＩＳＧデンマーク社製の商品名「トラックマン」を用いた。各テスターが各クラブを１０球ずつ打球した。データの平均値が、下記の表２の「実打ドライスピン」の欄に示されている。

［実打ウエットスピンの評価方法］
フェース面に濡れ紙を貼り付けた他は実打ドライスピンと同様にして、実打ウェットスピンを計測した。データの平均値が、下記の表２の「実打ウェットスピン」の欄に示されている。

なお、濡れ紙として、デュポン社の商品名「ソンタラ」が用いられた。濡れ紙の厚さは１ｍｍ以下であり、材質はウッドパルプ及びポリエステルである。この紙にスリットを入れ、更に水で濡らして使用した。濡れ紙を用いることで、フェース面に均一な水膜が存在するのと同等の条件が精度よく再現されうる。濡れ紙により、ラフの条件が精度よく再現されうる。

［Ｍ／Ｃドライスピンの評価方法］
スイングロボットが用いられた。スイング軌道に対してフェースが３０度開くように、クラブがロボットにセットされた。このスイングロボットに各クラブを１０球ずつ打球させた。その他は実打ドライスピンと同様にして、ロボットでのドライスピンのデータを得た。データの平均値が、下記の表２の「Ｍ／Ｃドライスピン」の欄に示されている。

［Ｍ／Ｃウェットスピンの評価方法］
スイングロボットが用いられた。上記濡れ紙をフェースに貼り付けた他はＭ／Ｃドライスピンと同様にして、Ｍ／Ｃウェットスピンを計測した。データの平均値が、下記の表２の「Ｍ／Ｃウェットスピン」の欄に示されている。

表２に示されるように、実施例では、ウエットスピンとドライスピンとの差が小さい。また実施例では、ウエットスピンの標準偏差が小さい。アイアンショットでは、特にウェットスピンのバラツキが生じやすいことが知られている。このウエットスピンのバラツキは、例えば、ラフからのショットでフライヤーを生じさせ、大きなミスに繋がりやすい。また、ウエットスピンのバラツキにより、例えば、ラフからのアプローチの精度が低下する。これらのバラツキは、スコアメイクへの影響が大きい。本実施例により、ウエットスピンのバラツキが抑制される。この抑制は、スコアの改善に寄与しうる。

実施例１と比較例２とを比べると、実施例１のほうがバックスピンが多い。実施例１は、スコアライン溝と微細溝とが交差していないため、バックスピン性能に優れる。

表３に示されるように、Ｓｂ／Ｓａを適切に設定することで、特にウエットスピンのバラツキが効果的に抑制されうる。

これらの結果より、本発明の優位性は明らかである。

本発明は、スコアライン溝を備えたあらゆるゴルフクラブヘッドに適用されうる。本発明は、アイアン型ゴルフクラブヘッド、ウッド型ゴルフクラブヘッド、ユーティリティ型ゴルフクラブヘッド、ハイブリッド型ゴルフクラブヘッド、パター型ゴルフクラブヘッドなどに用いられうる。

２、２０・・・ヘッド
４・・・フェース
５・・・トップブレード
６・・・ホーゼル
７・・・ソール
８・・・スコアライン溝
１０・・・微細溝
１２・・・凸部
ＬＡ・・・ランドエリア
Ｗ１・・・スコアライン溝の幅
Ｗ２・・・微細溝の幅
Ｄ１・・・スコアライン溝の深さ
Ｄ２・・・微細溝の深さ

Claims (8)

1. フェースを備えており、
   上記フェースが、複数のスコアライン溝と複数の微細溝とランドエリアとを有しており、
   上記微細溝の深さが０．０３ｍｍ未満であり、
   上記微細溝の幅が０．１ｍｍ以上０．３ｍｍ以下であり、
   上記微細溝のピッチが０．３ｍｍ以上０．８ｍｍ以下であり、
   上記微細溝が、第一方向延在部と第二方向延在部とを有しており、
   上記第一方向が、ヒール側ほどトップブレード側となる方向であり、
   上記第二方向が、トウ側ほどトップブレード側となる方向であり、
   上記スコアライン溝と上記微細溝とが交差しておらず、
   上記スコアライン溝の延在方向と上記第一方向との成す角度の絶対値がαとされ、上記スコアライン溝の延在方向と上記第二方向との成す角度の絶対値がβとされるとき、
   α＜βであるゴルフクラブヘッド。
2. 上記角度αが５度以上４５度以下であり、
   上記角度βが５度以上９０度以下である請求項１に記載のゴルフクラブヘッド。
3. 上記微細溝が、上記第一方向延在部及び上記第二方向延在部のみからなり、
   上記第一方向と上記第二方向との成す角度θが４５度以上１７０度以下である請求項１又は２に記載のゴルフクラブヘッド。
4. 上記微細溝同士が交差していない請求項１から３のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
5. 上記第一方向延在部と上記第二方向延在部とを繋ぐアール部を更に有している請求項１から４のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
6. 上記複数のスコアライン溝で挟まれた部分の面積がＳａとされ、
   上記微細溝の面積がＳｂとされるとき、
   Ｓｂ／Ｓａが０．１４以上０．４４以下である請求項１から５のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
7. 上記微細溝がレーザーによって形成されている請求項１から６のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
8. 上記第一方向延在部ｄ１の長さＬｄ１が、上記第二方向延在部ｄ２の長さＬｄ２よりも大きい請求項１から７のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。

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